给出了整流电压ud的波形，在一个交流电源周期2期间，三相桥式不可控整流电路的输出电压波形由六个形状相同的电压波段组成，其输出电压值为线电压的幅值，输出的纹波较三相半波不可控整流时要小。其输出电压的平均值为三相半波不可控整流电路输出电压平均值的两倍，即为
Ua-3.3_U/m-3.6_U22.34U
式中，Um为相电压的幅值；U2为相电压的有效值。
3.1.3同步整流电路
对于开关变换器，在变压器的二次侧必然要有一个整流环节，以便比较好地进行直流输
出。作为输出电路的主要开关器件，通常用的是电力二极管(利用其单向导电特性)。电力二极管可理解为一个开关，只要有足够的正向电压，它就导通，而不需另外的控制电路。但其导通压降较高，快恢复二极管或超快恢复二极管的导通压降可达1.0~1.2V,即使采用低压降的肖特基二极管也要大约0.6V的压降。这个压降会产生功耗，并且整流二极管是一种固定压降的器件。
金武士TDF-31015GS工频UPS不间断电源15KVA13.5KW三进单出机柜式
例如，当二极管的压降为0.7V,使其整流12V电压时，它的前端要等效有12.7V电压，损能占0.7/12.7×***≈5.5%。而当其为3.3V电压整流时，损耗为0.7/(3.3+0.7)X***=17.5%。由此可见，此类器件在低电压大电流的工作环境下，损耗是非常大的。这就导致开关变换器整体效率的降低，损耗会导致二极管发热进而使整个开关变换器的温度上升，造成系统运行的不稳定及影响开关变换器的使用寿命。
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| 型号 | 容量 | 功率 | 尺寸 | 重量 | 类型 | 电压 |
| TDF-11020GS | 20KVA | 18KW（千瓦） | 655*370*900 MM21U | 152 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-11015GS | 15KVA | 13.5KW（千瓦） | 655*370*900 MM 21U | 122 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-11010GS | 10KVA | 9KW | 560*260*717 MM 17U | 79.5 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-11006GS | 6KVA | 5.4KW（千瓦） | 560*260*717 MM 17U | 65 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-31030GS | 30KVA | 27KW（千瓦） | 830*455*1055 MM 24U | 210 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-31020GS | 20KVA | 18KW（千瓦） | 830*455*1055 MM 24U | 195 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-31015GS | 15KVA | 13.5KW（千瓦） | 655*370*900 MM 21U | 122 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-31010GS | 10KVA | 9KW（千瓦） | 655*370*900 MM（毫米）21U | 79.5 kg（ 公斤） | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-33200GS | 200KVA | 180KW（千瓦） | 855*1245*1900 MM 43U | 1075 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33160GS | 160KVA | 144KW（千瓦） | 800*850*1650 MM（毫米）38U | 1099 kg（ 公斤） | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33150GS | 150KVA | 135KW（千瓦） | 800*850*1650 MM 38U | 1099 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33120GS | 120KVA | 108KW（千瓦） | 800*850*1650 MM 38U | 800 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33100GS | 100KVA | 90KW（千瓦） | 800*850*1650 MM（毫米）38U | 800 kg（ 公斤） | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33080GS | 80KVA | 72KW（千瓦） | 800*700*1600 MM 36U | 521.5 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33060GS | 60KVA | 54KW（千瓦） | 800*700*1600 MM（毫米）36U | 506.5 kg（ 公斤） | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33040GS | 40KVA | 36KW | 830*515*1135 MM 26U | 309 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33030GS | 30KVA | 27KW（千瓦） | 830*455*1055 MM 24U | 243 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 384V |
| TDF-33020GS | 20KVA | 18KW（千瓦） | 830*455*1055 MM 24U | 208 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-33015GS | 15KVA | 13.5KW（千瓦） | 830*455*1055 MM（毫米）24U | 208 kg（ 公斤） | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
| TDF-33010GS | 10KVA | 9KW（千瓦） | 830*455*1055 MM 24U | 218 kg | 机柜式（1.8米以上） 、单机式、工频在线 | 192V |
单相全波不可控整流电路
图3-10(a)所示为带变压器中心抽头的单相全波不可控整流电路，在图中变压器副边绕组的中点接至负载端，A、B两端经二极管接至负载的另一端。在交流电源u，正半周，VD1导通，u40经VD1加到负载上。在u。负半周，VD2导通，uB经VD2加到负载上，负载电压ud为双半波正弦电压，即得到全波整流，如图3-10(c)所示。双半波的输出电压ud、电源交流电流的波形特性与单相全波桥式不可控整流完全相同。只是这种整流电路在电路结构上少用了两个二极管，但是必须有一个带有中心抽头的变压器，由此使得这种整流
第3章
常用功率变换电路
VD27 本VD24
图3-9 LC滤波的单相桥式不可控整流电路及其工作波形
电路重量和体积上要大一些，成本也要高一些，但是其优点是直流负载与交流电源侧有电气
隔离且变压器变比不同，直流输出电压也成正比例地改变。
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VD,
"0000
(b)电源电压
VD,
(a)电路
(c)整流电压
图3-10带变压器中心抽头的全波整流电路及其波形图
3.1.2三相整流电路(1)三相半波不可控整流电路
单相桥式不可控整流电路具有很多优点，但是输出功率超过1kW时，就会造成三相电网不平衡。因此要求输出功率大于1k W的整流设备，通常采用三相整流电路。它包含三相半波整流电路、三相桥式整流电路和并联复式整流电路等。本节重点讨论三相半波不可控整流电路和三相桥式不可控整流电路。
如图3-11(a)所示为三相半波不可控整流电路。三个二极管的阴极连接在一起，三相交流电源经三个二极管连接负载正端，交流电源的零线接负载的负端，三相交流电电压相差120o。在图中wt1~wt2的120o期间，uA电位高于uB、uc,二极管VD1导通，uA端电压加至负载上，因此uuA。在wt2~wt3的120o期间，ug比uA、u都高，VD3导通，ug 端电压加至负载上，因此u=uB。在wt3~wt4的120o期间，uc 比uA、uB都高，VD5导通，wc端电压加至负载上，因此u一uc。
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由此得到负载电压u4的波形如图3-11(c)所示，电源电压每个周期中的整流电压有三个脉波。图中所示的输出直流电压u的周期为2/3, 如果交流相电压的幅值为Um，有效值为U2则输出直流电压平均值为
U{6-3._Vm-36_2}21.17U{
2元
>1
UPS电源技术及应用
若负载为电阻R，则电压、电流波形相同。若负载电感很大以致负载电流为恒定I4时，则电源A相电流为图3-11(d)所示的单方向120o宽的方波电流，幅值为14
三相半波不可控整流电路直流电压平均值ud比单相不可控整流电路高，且比单相整的谐波阶次高而较易于滤波，但是交流电源含有较大的直流分量和二次谐波分童，这对交电源是很有害的，应尽量少采用这种整流电路。
